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第七章 电机装配工艺分解
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  第 6章 电机装配工艺 电机装配可分为部件的分装配和成品的总 装配。 部件的分装配主要是定子分装配和转子分装 配; 成品的总装配主要是轴承装配、把电枢或转 子安放到定子中并装上端盖、电刷装置的装 配以及风扇、风扇罩、出线盒等的装配。这 一章主要讨论交流电机装配中的若干主要问 题。 第 6章 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 电机装配工艺 尺寸链在电机装配中的应用 静平衡与动平衡 中小型电机装配工艺 大型座式轴承电机装配的特点 三相异步电动机的检验试验 电机的机械检查 电机振动测定方法简介 电机噪声测定方法简介 6.1 尺寸链在电机装配中的应用 电机装配时,各零件的装配关系对电机的性能 和质量有很大的影响。例如,零件的轴向尺寸 公差定得不合适,没有进行尺寸链计算,则在 电机装配后,零件间的相互位置不能保证设计 要求。在严重情况下,可能使电机装配不起来。 有时即使装上,也不能正常运行。故电机中各 零件的尺寸公差,必须按尺寸链的计算方法进 行校核。 计算轴向尺寸链的方法一般采用“极大极小 法”,计算所用的公式见第1章。 6.1.1 小型异步电动机的轴向尺寸链计算 6.1.2 安装尺寸C的计算 6.1.1 小型异步电动机的轴向尺寸 链计算 图6-1表示小型异步电动机各零件的装配关系。 图6-1 小型电动机装配示意图 从图6-1中可以分析出三个尺寸链来, 如图6-2所示。 1.轴伸端轴承室弹簧片预压尺寸的计算 2.非轴伸端间隙δ2尺寸的计算 3.轴伸端间隙δ1尺寸的计算 图6-2 小型异步电动机尺寸链简图 —定子机座止口两端面距离 —端盖止口端面到轴承室底面距离 —端盖 轴承室深度(非轴伸端) B —端盖轴承室深度(轴伸端) —转轴两轴承挡间距离 a—轴承宽度 e—弹簧片深度 —轴承盖止口深度 1.轴伸端轴承室弹簧片预压尺寸的 计算 2.非轴伸端间隙δ2尺寸的计算 3.轴伸端间隙δ1尺寸的计算 6.1.2 安装尺寸C的计算 自轴伸肩到距离较近的两个底脚螺栓通孔 中任一孔的中心线所示, 是一个安装尺寸。尺寸C超差时就会影响 其他机械配套时整个机组的安装质量,故 在技术条件中规定尺寸C有一定的允许偏 差范围。 从图6-3可知,安装尺寸C是由几个尺寸组 成的尺寸链中的封闭环 图6-3 轴伸端装配示意图 6.1.2 安装尺寸C的计算 图6-4 计算安装尺寸 C的尺寸链简图 6.2 静平衡与动平衡 6.2.1 平衡的基本原理 6.2.2 不平衡的种类 6.2.3 校平衡的方法 6.2.1 平衡的基本原理 电机的转动部件(如转子、风扇等)由于结构 不对称(如键槽、标记孔等)、材料质量不均 匀(如厚薄不均或有砂眼)或制造加工时的误 差(如孔钻或其他)等原因,而造成转动体机 械上的不平衡,就会使该转动体的重心对 轴线产生偏移。转动时由于偏心的惯性作 用,将产生不平衡的离心力或离心力偶。 电机在离心力的作用下将发生振动。 例6-1 设在?200mm的转子外圈处有不 平衡重量10g,求当转速为3000r/min时 产生的离心力是多少? 解: 已知 M=10g r=100mm ω=2π300060=314r/s 6.2.2 不平衡的种类 电机转动部件的不平衡状况可分为静不平衡、 动不平静及混合不平衡三种。 1.静不平衡 2.动不平衡 3.混合不平衡 1.静不平衡 图6-5 静不平衡 1.静不平衡 一个直径大而长度短的转子,放在一对水 平刀架导轨上,不平衡重量M必然会促使 转子在导轨上滚动,直到不平衡重量M处 于最低的位置为止,这种现象表示了转子 有“静不平衡”存在。由式(6-1)可知,静 不平衡所产生的离心力大小与不平衡重量 M成正比,与M的位置到轴心线的距离r成 正比,与转子转动的角速度二次方成正比。 这个离心力周期地作用于转动部分,因而 引起电机的振动。 2.动不平衡 上面分析的情况,对于一些盘状零件(如带 轮、电机的风扇等)是近似地符合实际情况 的。但如果电机转子较长,情况就不一样了, 如图6-6所示。 图6-6 动不平衡 3.混合不平衡 一般工件都不是单纯的存在静不平衡或动不平 衡,而是两种不平衡同时存在,既有由不平衡 重量M产生的静不平衡离心力F,又有由M1及 M′ 1产生的不平衡力偶FaL同时存在,如图6 -7所示。这样就可以用大小相等、方向不是相 差180°的两个不平衡为F′ a及F2来表示。这 种不平衡称为混合不平衡。 实际上的转子不平衡多数属于此种。 图6-7 混合不平衡 6.2.3 校平衡的方法 校平衡方法的实质,就是要确定不平衡重量的 大小及其位置,并加上或减去适当的重量使零 件达到平衡。严格地说,任何转子都存在着混 合不平衡,但在实用上,由于转子的情况及运 行条件的不同,可以有不同的处理。 1.校静平衡 2.校动平衡 当电机转子长度L与其直径D之比L/D较小且转 速较低时,可以近似地看作一个盘状转动体,所 以只作静平衡校验;反之,当L/D较大,转速又 较高时,则必须进行校动平衡工作,详见表 6-1。 表6-1 转子校平衡类型 表6-2 转子单位重量许用不平衡量e 1.校静平衡 1)转动转子,使不平衡重量M处于水平位置, 然后在其对径上加一适当重量N,使其距离中 心为r,如图6-12a所示,使转子尚能按箭头方 向转过一个角度θ(θ=30°-50°),记下这个角 度。 2)将转子转过180°,使M处于另一侧的水平 位置,如图6-12b所示,在N的地方再加上适当 的重量P,使转子能按箭头方向转过等于第一 次转动的角度θ。 3)按以下的计算公式算出应加的平衡重量: 6.3 6.3.1 6.3.2 6.3.3 6.3.4 6.3.5 中小型电机装配工艺 转子装配 轴承装配 定子装配 气隙调整 电刷系统的装配 6.3.1 转子装配 电动机在运行时要通过转轴输出机械功率,因 此,转子铁心与轴结合的可靠性是很重要的。 当转子外径小于300mm时,一般是将转子铁心 直接压装在转轴上,当转子外径大于300、小 于400mm时,则先将转子支架压入铁心,然后 再将转轴压入转子支架。Y系列电动机是采用 将转子铁心直接压装在转轴上的结构。 转子铁心与轴的装配有三种基本形式:滚花冷 压配合、热套配合、键联结配合。 1.滚花冷压配合 2.热套配合 3.键联结配合 1.滚花冷压配合 在滚花冷压配合中,轴的加工工艺是:精 车铁心挡——滚花——磨削,然后压入转 子铁心,再精磨轴伸、轴承挡以及精车铁 心外圆。 图6-15 滚花尺寸 2.热套配合 一般均利用转子铸铝后的余热 (或重新加热转子)进行热套。 采用热套工艺可以节省冷压设 备,同时转子铁心和轴的结合 比较可靠。因为热套是使包容 件加热膨胀然后冷却,包容件 孔即收缩抱住被包容件,它保 证有足够的过盈值,可靠性较 高。 图6-16 热套工具 1—转子 2—热套 3—垫块 4—底板 3.键联结配合 键联结配合的优点是能够保证联结的可靠性, 便于组织流水生产;缺点是加工工序增多,在 轴上开键槽会使转轴的强度降低,特别是在小 型电机中影响更大。 采用键联结时,键的宽度按规定要求选择。为 了简化工艺,通常可以与轴伸采用同一键槽宽 度。 6.3.2 轴承装配 1)滴点。 2)针入度。 1)钙钠基润滑脂(SYB1403—62)。 2)复合钙基润滑脂(SYB1407—625)。 3)二硫化钼复合钙基润滑脂(企业标准[110])。 4)锂基润滑脂(Q/SY1002—65)。 6.3.2 轴承装配 1)轴承径向游隙的大小。 2)端盖和机座的刚度。 3)轴向窜动。 4)轴承装配。 图6-17 轴承装配 6.3.2 轴承装配 表6-4 Y系列电机采用的轴承规格和振动限值(单位:dB) 6.3.3 定子装配 图6-18 定子铁心压入机座胎具 1—下盘 2—底圈 3—心轴 4—上压槽 6.3.4 气隙调整 图6-19 气隙的调整 6.3.5 电刷系统的装配 在直流电机中,因为在正、负 电刷下换问器的磨损程度是不 一致的,所以必须合理地安排 电刷排列的位置。电刷在换 向器表面应错开排列,如 图6-20所示。轴向位移对减 少换向器表面轴向波浪度有利, 周向位移对改善换向性能有利。 为了保证优良的换向性能,各 个极下的电刷组在换向器圆周 上应均匀分布,为此,在装配 时应用样板仔细检查。 图6-20 电刷排列示意图 1—电刷 2—换向器 6.4 大型座式轴承电机装配的特点 6.4.1 座式轴承 6.4.2 座式轴承电机的装配 6.4.3 轴承绝缘结构 6.4.1 座式轴承 大型电机的转子重,转矩大,滚动轴承担负不 了这样大的载荷,因而通常采用滑动轴承。轴 承座通常用铸铁或铸钢制成。在轴承座上装有 可沿水平直径拆开的两半式轴瓦,上面是轴承 盖。轴瓦由铸铁(汽轮发电机的轴瓦用铸钢)制 成,轴瓦的内表面浇上一薄层轴承合金。在转 子较长的大中型高速电机中采用自整位的轴瓦, 如图6-22所示。把轴瓦与轴承座配合的外表面 做成球面或圆柱面,以使轴瓦按轴的挠度自动 地相应调整;同时还可以补偿轴承安装时的误 差,使轴颈处于它所需要的位置。 滑动轴承一般都放在轴承座上,如图6-21所示。 图6-21 座式轴承示意图 6.4.2 座式轴承电机的装配 1.电机安装前的准备 2.底板和轴承座的安装 3.定子和转子的装配 图6-22 自整位的轴瓦示意图 6.4.3 轴承绝缘结构 图6-23 轴电流的路径 1—转子 2—轴承室 3—绝缘垫板 4—底板 5—轴电流路径 6.5 三相异步电动机的检验试验 总装好的电动机,出厂以前要进行检验试验, 其目的在于:验证电机性能是否符合有关标准 和技术条件的要求;设计和制造上是否存在影 响运行的各种缺陷;通过对检验试验结果的分 析,从中找出改进设计和工艺和提高产品质量 的途径。 电机制造厂所做的检验试验一般可分为两类: 检查试验(也叫出厂试验)和型式试验。 6.5.1 概述 6.5.2 三相异步电动机技术条件简介 6.5.1 概述 另外,制造厂往往通过型式试验数据进行分析 计算,以制订电机的出厂试验标准。 检查试验的项目包括: 1.机械检查 2.电气性能试验 1.机械检查 1)轴承检查。 2)外观检查。 3)安装尺寸、外形尺寸及键的尺寸检查。 4)径向跳动及底脚支承面的平行度和平面度的 检查。 5)振动检查。 2.电气性能试验 1)定子绕组在实际冷态下直流电阻的测定。 2)耐电压试验。 3)短时升高电压试验。 4)空载电流和损耗的测定。 5)堵转电流和损耗的测定。 6)噪声试验。 7)绕组对机壳及绕组相互间绝缘电阻的测定。 2.电气性能试验 1)经鉴定定型后制造厂第一次试制或小批量生 产时。 2)当设计或工艺上的变更,足以引起某些特性 和参数发生变化时。 3)当检查试验结果和以前进行的型式试验结果 发生不可允许的偏差时。 4)成批生产的电动机定期的抽试,其抽试时间 至少每年一次。 1)检查试验的全部项目。 2)温升试验; 3)效率、功率因数的测定。 4)短时过转矩试验。 5)最大转矩的测定。 6)起动过程中最小转矩的测定。 7)超速试验。 1)规定电动机的防护等级(IP44)及冷却方式(IC 411)。 2)规定系列产品的功率等级、电动机的型号与 同步转速及功率的对应关系,见表6-5。 表6-5 Y系列(IP44)电动机功率等级、电动机型号与同步转速及功率的 对应关系 6.5.2 介 三相异步电动机技术条件简 3)规定电动机的性能指标,见表6-6、表6-7。 ① 力能指标——电动机在功率、电压及频率为 额定值时其效率和功率因数的保证值; ② 运行指标——在额定电压下,电动机的堵转 转矩倍数MSt/MN、最大转矩倍数Mmax/MN及 堵转电流倍数ISt/IN 。 表6-6 Y系列(IP44)电动机电气性能保证值 表6-7 Y系列电动机电气性能保证值的容差 4)规定电动机的绝缘强度和温升方面的要求。 5)规定电动机在空载时测得的振动速度有效 值及(A)计权声功率级数值的限值等。 6.6.1 轴中心高尺寸的检查 6.6.2 轴中心线对于底脚支承面平行度的检查 6.6.3 沿轴向长度的底脚支承面平面度的测量 6.6.4 底脚孔中心的径向距离(安装尺寸A)的 测量 6.6.5 底脚孔中心的轴向距离(安装尺寸B)的 测量 6.6.6 底脚孔对电机垂直中心线 自轴伸支承到距离较近的左右两个底脚 孔的中心线间的距离(安装尺寸C)的测量 6.6.8 轴伸接合部中点的圆周面对轴中心线 轴中心高尺寸的检查 检查时将电机搁置在平板上,用高度游标卡尺 检查轴伸接合部分中点的高度H,用千分尺测 量该部位的轴伸直径D,如图6-24所示,中 心高H可用下式算出: 图6-24 安装尺寸H的测量 6.6.2 轴中心线对于底脚支承面平 行度的检查 检查方法是将电机搁置在平板上,用千 分表检查轴伸接合部分的两端到底脚平 面间距离之差,换算到每100mm长度 的平行度,如图6-25所示。 图6-25 轴中心线对于底脚支承面平行度的检测 6.6.3 沿轴向长度的底脚支承面平 面度的测量 检查时,将电机搁置在平板上,用塞尺检查底 脚支承面与平板间的缝隙,以底脚的轴向长度 为基准,计算出底脚支承面的平面度。 6.6.4 底脚孔中心的径向距离(安装 尺寸A)的测量 测量时,用游标卡尺测量两孔外壁间距离A′和 内壁间距离A″,如图6-26所示,进而算出A值 图6-26 安装尺寸A的测量 图6-26 安装尺寸A的测量 6.6.5 底脚孔中心的轴向距离(安装 尺寸B)的测量 测量时,用游标卡尺测量两孔外壁间 距离B′和内壁间距离B″,如图6-27所 示,进而算出B值 图6-27 安装尺寸B的测量 6.6.6 底脚孔对电机垂直中心线的 径向距离的测量 测量时,将电机搁置在调节螺栓上(或架于两顶尖 上)以角尺校正,如图6-28所示,使底脚支承面垂 直于平板,用高度游标卡尺测量底脚孔壁与平板间 的距离h″,用游标卡尺测量底脚孔径K,进而算出 A/2右值 图6-28 安装尺寸A/2的测量 6.6.7 自轴伸支承到距离较近的左右两个底 脚孔的中心线间的距离(安装尺寸C)的测量 测量时,将电机搁置在平板上,如图6-29所示, 用专用角板套入轴伸并与轴伸支承面接触,用精度 为0.05mm的游标卡尺测量C′尺寸,用精度为 0.02mm的游标卡尺测量底脚孔径K,进而算出C值 图6-29 安装尺寸C的测量 6.6.8 轴伸接合部中点的圆周面对 轴中心线的径向圆跳动 测量时,将电机和千分表搁置在平板上, 以千分表对正轴伸接合部分的中点,以手 转动转子,检查轴伸的径向圆跳动,如图 6-30所示。 图6-30 轴伸径向圆跳动的测量 6.7 电机振动测定方法简介 对于中心高为45~630mm、转速为600~ 3600r/min的单台电机,空载运行时振动速 度(有效值)的测定方法介绍如下。 6.7.1 被试电机的安装 6.7.2 测点的配置 6.7.3 测量时的要求 6.7.1 被试电机的安装 对中心高为400mm及以下的卧式电机或电机 高度的一半为400mm及以下的立式电机,应 采用弹性安装。其弹性支撑系统的压缩量数值 应符合有关标准规定。 6.7.2 测点的配置 测点数一般为7点,如图6-31所示。 图6-31 测点配置示意图 6.7.2 测点的配置 对座式轴承大型电机,如图6-32所示, 中央顶部一点可用中央水平径向一点(点4) 来代替。 图6-32 座式电机测点的配置 6.7.3 测量时的要求 电机应在空载状态下进行测定,此时转速和电 压应保持额定值。测量时所用的振动速度测量 仪器其频率响应范围应为10~1000Hz,在此 频率范围内的相对灵敏度以80Hz的相对灵敏 度为基准,其他频率的灵敏度应在基准灵敏度 的+10%~-20%的范围以内;测量误差应小 于±10%;测量仪器的传感器与测点的接触必 须良好;传感器及其安装附件的总重量应小于 电机重量的1/50。电机的振动数值以各测点 所测得的最大数值为准。电机振动速度(有效值) 限制见表6-3。 6.8 电机噪声测定方法简介 6.8.1 电机的噪声源 6.8.2 电机噪声的测定 6.8.1 电机的噪声源 1.电磁噪声 2.通风噪声 3.机械噪声 1.电磁噪声 电磁噪声是指电机运转时由电磁作用引起振动 产生的噪声。电机气隙中存在各次谐波磁场, 它们除产生切向力矩外,还会相互作用产生径 向磁拉力。这种径向力是一种行波,称为径向 力波。径向力波作用于定、转子铁心上使轭部 产生径向变形,从而引起铁轭和机壳作径向振 动。定子的径向振动引起周围空气振动,从而 产生电磁噪声(因转子刚度相对较强,其变形可 不予考虑)。电磁噪声与槽配合、槽斜度有密切 关系,与电机结构刚度也有关。 2.通风噪声 通风噪声是电机运转时风扇和风道中或风路上 的障碍物引起的涡流声和共鸣声,它是高速电 机中的一种主要声源。 3.机械噪声 机械噪声是电机运转时,由于机械上不平衡或 撞击、摩擦等原因引起电机部件振动而产生的。 它的种类很多,包括轴承噪声、旋转振动噪声、 电刷噪声和构件共振噪声等。其中轴承噪声在 采用滚动轴承的小型电动机中比较突出;电刷 噪声常是直流电机的主要噪声。 6.8.2 电机噪声的测定 国家标准GB 755—2008《旋转电机 定额和性 能》规定了额定功率为1.1~6300kW、转速为 960~3750r/min的单台电机(电动机、发电机 和交流机)在空载时的噪声限值,见表6-8。 表6-8 ZJ—1级电机的防护等级、转速、额定功率与(A)计 权声功率级限值 1.被试电机的安装 对轴中心高H为400mm及以下的卧式电机 或电机高度的一半为400mm及以下的立式 电机,应采用弹性安装,其弹性支撑系统 的压缩量数值应符合有关标准规定。 图6-33 基准箱外形尺寸的确定 2.混响室的选用和声源要求 在混响室测定电机的噪声时,混响室应符合有 关标准的规定,其容积应大于200m3,电机体 积应小于混响室体积的1/10。 声场类别可按表6-9确定。ag都开的一样怎么杀猪, 表6-9 声场类别 3.测点的配置 在半自由场和半混响场中电机噪声测点配置有 三种方法:半球面法、半椭球面法和等效包络 面法。它们的使用范围见表6-10; 表6-10 测点配置方法和适用范围 测点的配置按图6-34~图6-37的规定。 图6-34 半球面法电机噪声测点分布 图6-35 半椭球面法电机测点分布 图6-36 等效包络面法电机噪声测点分布 4.测量时的要求 1)电机噪声的(A)计权声功率级。 2)电机噪声的1/1倍频程或1/3倍频程频谱分 析。 3)电机噪声的方向性指数。 图6-37 外形尺寸较大电机噪声测点分布